导读:本文包含了面形误差论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:误差,平面镜,运动学,模型,多项式,低阶,棱镜。
面形误差论文文献综述
李萌阳,袁晓东,曹庭分,李大海,刘长春[1]（2019）在《校直误差对平面镜偏折术面形测量的影响》一文中研究指出偏折术中的几何结构标定误差是制约低阶面形测量精度的主要因素。分析几何结构标定中校直误差与平面镜低阶面形测量误差之间的关系,给出描述校直误差与面形测量误差之间关系的灵敏度方程和权重因子,并通过模拟和实验结果对其进行验证。结果表明,校直误差会在面形测量结果中引入倾斜、离焦、像散和彗差等像差项,且面形测量误差与校直误差成正比。本研究有助于选择合适的偏折术系统结构,以提高低阶面形测量精度,同时可为偏折术测量中面形误差的评估和分析提供理论指导。(本文来源于《光学学报》期刊2019年08期）
宫鹏,程路超,董健,何锋赟,陈涛[2]（2019）在《铺层角度误差对CFRP平面反射镜面形影响研究》一文中研究指出为了解决CFRP(carbon fiber reinforced polymer)平面反射镜在加工成型后的面形存在像散像差的问题,建立相关的理论模型以对其产生机理进行解释,并设计实验对模型进行验证。首先基于经典层合板的热效应理论,考虑到CFRP平面反射镜制造过程中存在铺层角度误差及温度变化等因素,推导了相关公式以说明当对称均衡铺层CFRP反射镜存在铺层角度误差时,在热效应的影响下会产生马鞍形的变形,即会导致面形出现像散像差。设计了相关实验,制备了两组铺层角度分别为[0°90°45°-45°]2s和[(0°90°45°-45°)s]2的反射镜样片,并利用Zygo长波红外干涉仪(λ=10.6μm)对样片总体面形及像散像差进行检测。实验数据显示:第一组样片像散像差的RMS值平均为0.034λ,第二组样片像散像差的RMS值平均为0.510λ。证明了铺层角度误差是使反射镜产生像散像差的主要原因之一,而且像差大小会随着反射镜弯曲刚度准各向同性的提高而减小。(本文来源于《红外与激光工程》期刊2019年08期）
王鹏飞,王建锋,王晋鹏,李勇,刘守法[3]（2019）在《基于机床运动学模型的加工面形误差影响因素》一文中研究指出面形精度是衡量工件加工面精度的一个重要指标,机床误差是影响工件面形精度的最关键因素。构建了5-DOF串并联机床运动学正解和逆解模型,并采用Matlab软件进行编程,对机床的11项误差参数进行设定,研究了误差参数对工件面形误差的影响。研究表明,机床上并联的3个连杆各自的角度误差对工件面形误差的影响非常相近;立柱根部Z向角度误差引起的工件面形误差最大,0. 15°的角度误差引起的工件表面最大面形误差达7. 7 mm;机床上位置误差项对工件面形误差的影响普遍小于角度误差项,立柱根部X向位置误差引起的工件面形误差最大,1 mm位置误差引起的工件表面最大面形误差为1. 374 4 mm。该研究可为机床公差设计、刚度控制以及安装调整提供重要的依据。(本文来源于《制造技术与机床》期刊2019年02期）
程光宇,黄智超,王克逸,张磊[4]（2019）在《同步辐射聚焦镜压弯机构设计与面形误差分析》一文中研究指出基于同步辐射聚焦镜的原理,对压弯机构进行设计,对压弯理论进行介绍,并推导了压弯镜理论面形的计算过程;根据设计理论建立了基于柔性铰链的压弯机构的模型,并对压弯机构的参数进行计算,有效长度为84.9mm,最大力矩为259.8×10-3 N·m。设计并校核了压弯机构,满足了压弯机构在材料力学上的要求;最后针对压弯镜存在的理论面型误差,通过对压弯镜进行有限元仿真得到模拟值,与理论值进行对比,分析了不同的因素对面型误差的影响。(本文来源于《应用光学》期刊2019年01期）
朱硕,张晓辉[5]（2018）在《大口径平面镜面形检测误差精度分析》一文中研究指出大口径空间光学有效载荷为我国发展空间光学、航空、航天、国防军事等研究领域提供技术支持与保证,随着观测需求的提高,空间光学遥感器正朝着大口径、大视场、高分辨率、多谱段等方向发展。大口径光学平面反射镜作为配合空间有效载荷地面检测的重要仪器设备,其自身面形精度直接影响载荷整体的像质评价结果,针对目前在研的载荷项目,开展了2m平面镜的研制工作及其面形检测方法研究。针对提出的结合瑞奇-康芒及子孔径拼接完成2m平面镜全口径面形检测的方法,充分考虑影响整体检测精度的因素,分析方法的最终检测精度。按照测试需求规划子孔径个数及子孔径测试路径。首先,搭建仿真模型,分析瑞奇-康芒法两角度测试获得各个子孔径面形时的误差引入情况,模拟存在瑞奇角测量误差、中心偏移误差以及标准球面镜面形误差等因素给子孔径面形结果带来的影响;其次,根据拼接方案模拟存在导轨移动误差、算法拼接误差等影响因素的情况下,得到复原面形结果与实际面形的差异情况,判断方法的检测精度,最终将通过实验,来验证仿真精度分析结果的准确性,为今后2m平面镜的实际检测提供依据及保障。(本文来源于《第十七届全国光学测试学术交流会摘要集》期刊2018-08-20）
赵恩才,李岩,余俊峰,陈伟[6]（2018）在《额外去除量与面形误差匹配性对CCOS驻留时间求解精度影响研究》一文中研究指出大口径非球面光学元件是光学遥感卫星的核心部件之一,广泛应用于航空航天高分辨成像领域。计算机控制光学表面成型技术(COMPUTER CONTROLLED OPTICS SURFACING-CCOS)是大口径非球面光学元件的主要的加工工艺,其中基于误差面形的驻留时间求解是影响其最终加工精度的重要环节。本文基于理论与实验对其特性进行了细致的分析与研究。驻留时间求解过程采用基于矩阵的Tikhonov正则化方法对各点驻留时间进行求解;实验分析基于公司自研智能机器人数控研抛平台,使用粒径W20金刚石微粉和Φ55mm铸铁研磨盘等多种工艺组合方法对φ460mm碳化硅非球面反射镜进行研抛与测试数据、结果分析。研究了针对固定面形误差,额外去除量与实际面形误差的匹配性对加工效率、驻留时间求解过程残余误差及实际残余误差的影响。研究结果表明:当额外去除量厚度为实际面形误差厚度的23%时,残余误差与加工效率达到最优。(本文来源于《第十七届全国光学测试学术交流会摘要集》期刊2018-08-20）
龚志东,王道档,王朝,孔明,刘维[7]（2018）在《基于Zernike多项式的逆哈特曼面形检测系统结构几何误差校正》一文中研究指出光学偏折术为光学曲面提供了一种非接触式的高精度全孔径面形检测方式。在基于逆哈特曼检测系统的条纹投影偏折术中,系统结构参数的标定精度会极大地影响最终面形检测精度,尤其是对于自由曲面的检测。通过细化分析结构几何误差因素来源,建立各结构几何误差因素与波前像差的对应关系,并提出了一种通用的基于Zernike多项式的高精度系统结构几何误差校正方法。实验结果表明,利用所提出的结构几何误差校正方法可实现纳米量级面形检测精度。同时,所提出的校正方法可有效消除检测系统结构参数标定误差,继而可作为各种曲面、尤其是复杂自由曲面高精度检测中系统结构几何误差的通用性校正方法。(本文来源于《仪器仪表学报》期刊2018年08期）
袁理[8]（2018）在《1.5米口径平面镜面形检测与误差控制》一文中研究指出大口径平面镜通常是指口径大于1 m的平面镜,大口径平面镜在光学检测、空间光学、天文光学等领域已经有了广泛的应用。为了保证大口径平面镜具有良好的质量,必须对其面形进行检测。然而长期以来,大口径平面镜的面形检测一直是光学领域的一个难题,现有的检测方法存在着技术不成熟、检测精度不够、成本高昂、检测周期长等问题,不能满足大口径平面镜面形的检测需求。为了解决这些问题,本论文针对1.5m口径平面镜面形的检测和误差控制技术进行了研究。设计了检测系统和检测方法。提出“单五棱镜往返差分扫描测量表面倾斜角差值,再结合Zernike多项式偏导数的差分建立方程组直接计算出二维全口径面形”的方法来检测1.5m口径平面镜的面形。该方法采用单五棱镜差分扫描来测量表面倾斜角的差值,可以消除所有倾斜误差的一阶影响、五棱镜制造角差的影响和大部分环境的影响,具有很强的误差抑制能力。该方法采用往返扫描、逐步推进的扫描方式,对两个配对点的测量在时间上紧邻着,不再按照测量点的排列顺序依次测量,减小了环境变化的影响。在算法上,该方法利用表面倾斜角的差值,再结合Zernike多项式偏导数的差分建立方程组直接计算出二维全口径面形,避免了傅里叶变换算法的繁琐,以及递推算法和拼接算法的误差累积。另外,该方法还对五棱镜在扫描过程中的倾斜变化量进行了自动监视和调整,减小了五棱镜的倾斜误差。本文还分析了各个检测参数的选择原则,特别是两个配对点的距离d的选择原则,指出了d的选择需要兼顾环境影响的抑制和相对误差的抑制;设计了针对1.5m口径平面镜的4套不同频率级别的检测参数,分别对应不同的频率检测需求,选择了最高频率级别的参数来进行检测,从而能够更加全面地检测被测平面镜的面形信息;最后对检测方法进行了仿真分析,结果表明,检测方法的原理误差仅为2.3nm rms,验证了检测方法的正确性。研究了五棱镜的误差特性。利用五棱镜的作用矩阵和坐标转换公式,研究了五棱镜的旋转误差对出射光方向的影响,得出了重要结论:出射光在主截面内的偏角几乎不受五棱镜旋转误差的影响,而出射光在垂直于主截面方向的偏角则受五棱镜旋转误差的影响较大。利用五棱镜的展开和光路计算,研究了五棱镜的制造角差对出射光方向的影响,得出了重要结论:五棱镜的制造角差会使出射光在两个方向上均产生固定的偏角,这两个偏角都是与入射角无关的常量。采用光线矢量追迹的方法推导出了五棱镜基本系统的误差公式,为系统调整和误差分析打下了基础。研究了检测系统的精密调整技术。以导轨的方向和旋转臂的旋转平面为基准,设计了粗调整的步骤。分析了精调整的内容、基准和目标,以自准直仪1为基准,研究了精调整的方法,重点研究了精调整过程中的yaw测试和roll测试,设计了精调整的步骤。对检测系统进行了误差分析,分析了倾斜误差、自准直仪1的测量误差、测量点的位置误差、五棱镜的制造角差以及环境变化带来的误差,得到表面倾角差值的总误差为81.3nrad rms,在此基础上,采用仿真分析的方法确定了由表面倾角差值的误差带来的面形检测误差为7.8 nm rms,然后再将其与检测方法的原理误差进行合成,得到最终的面形检测精度为8.1 nm rms。采用该检测系统对1.5 m口径平面镜的面形进行了检测,共检测了5次,计算得到平均标准偏差为4.3 nm,可见检测重复性较好。将检测结果与Ritchey-Common法的检测结果进行了对比,得到两种方法的面形结果的差值为7.6 nm rms,小于本文的检测系统的面形检测精度,证明了本文的检测方法和检测系统的正确性。(本文来源于《中国科学院大学(中国科学院长春光学精密机械与物理研究所)》期刊2018-06-01）
王延忠,初晓孟,苏国营,赵维强,赫悦茗[9]（2018）在《机床误差对面齿轮齿面形貌的影响规律》一文中研究指出为了获取机床误差对面齿轮齿面形貌的影响规律,分析了加工过程中包括相对位置因素和运动过程因素在内的基于面齿轮专用磨削机床的面齿轮加工型面误差因素,提出了齿面点法向误差计算方法,通过MATLAB软件分析主要误差参数给面齿轮型面加工带来的法向误差影响规律.对机床各轴造成的面齿轮的齿面偏差规律进行了提取,并建立了机床调整参数数学表达式.结果表明:磨削过程中的误差各因素影响程度不同,通过调整各个误差参数的数值可以定量减少和调整面齿轮各齿面点位置法向误差,为面齿轮实际数控加工过程中机床各参数调整提供理论依据.(本文来源于《北京工业大学学报》期刊2018年07期）
刘娜,沈正祥,马彬,魏振博,徐旭东[10]（2018）在《圆锥近似Wolter-Ⅰ型X射线望远镜用柱面反射镜面形误差检测方法》一文中研究指出基于热弯玻璃的圆锥近似Wolter-Ⅰ型X射线聚焦望远镜采用在凸柱面镜模具上热弯超薄玻璃的反射镜片制作方式,柱面镜低频面形误差和中频波纹度是影响望远镜聚焦性能的主要因素,因此高精度快速检测凹凸柱面镜中低频表面误差是研制中的关键技术。传统的柱面样板法无法检测超薄镜片,且只能检测对应样板半径的面形,检测效率低,无法满足要求。采用基于计算全息的零位补偿干涉检测法和激光扫描两种方法,对超光滑凸柱面模具和超薄凹柱面镜片进行快速定量检测,计算了两种检测方法的功率谱密度,通过表面的斜率误差拟合得到点扩散函数曲线和半功率直径。结果表明:两种方法都能够快速定量表征中低频表面误差对X射线望远镜角分辨率的影响,为提高反射镜制作精度和改善X射线望远镜聚焦性能提供了技术支撑。(本文来源于《红外与激光工程》期刊2018年04期）
面形误差论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为了解决CFRP(carbon fiber reinforced polymer)平面反射镜在加工成型后的面形存在像散像差的问题,建立相关的理论模型以对其产生机理进行解释,并设计实验对模型进行验证。首先基于经典层合板的热效应理论,考虑到CFRP平面反射镜制造过程中存在铺层角度误差及温度变化等因素,推导了相关公式以说明当对称均衡铺层CFRP反射镜存在铺层角度误差时,在热效应的影响下会产生马鞍形的变形,即会导致面形出现像散像差。设计了相关实验,制备了两组铺层角度分别为[0°90°45°-45°]2s和[(0°90°45°-45°)s]2的反射镜样片,并利用Zygo长波红外干涉仪(λ=10.6μm)对样片总体面形及像散像差进行检测。实验数据显示:第一组样片像散像差的RMS值平均为0.034λ,第二组样片像散像差的RMS值平均为0.510λ。证明了铺层角度误差是使反射镜产生像散像差的主要原因之一,而且像差大小会随着反射镜弯曲刚度准各向同性的提高而减小。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
面形误差论文参考文献
[1].李萌阳,袁晓东,曹庭分,李大海,刘长春.校直误差对平面镜偏折术面形测量的影响[J].光学学报.2019
[2].宫鹏,程路超,董健,何锋赟,陈涛.铺层角度误差对CFRP平面反射镜面形影响研究[J].红外与激光工程.2019
[3].王鹏飞,王建锋,王晋鹏,李勇,刘守法.基于机床运动学模型的加工面形误差影响因素[J].制造技术与机床.2019
[4].程光宇,黄智超,王克逸,张磊.同步辐射聚焦镜压弯机构设计与面形误差分析[J].应用光学.2019
[5].朱硕,张晓辉.大口径平面镜面形检测误差精度分析[C].第十七届全国光学测试学术交流会摘要集.2018
[6].赵恩才,李岩,余俊峰,陈伟.额外去除量与面形误差匹配性对CCOS驻留时间求解精度影响研究[C].第十七届全国光学测试学术交流会摘要集.2018
[7].龚志东,王道档,王朝,孔明,刘维.基于Zernike多项式的逆哈特曼面形检测系统结构几何误差校正[J].仪器仪表学报.2018
[8].袁理.1.5米口径平面镜面形检测与误差控制[D].中国科学院大学(中国科学院长春光学精密机械与物理研究所).2018
[9].王延忠,初晓孟,苏国营,赵维强,赫悦茗.机床误差对面齿轮齿面形貌的影响规律[J].北京工业大学学报.2018
[10].刘娜,沈正祥,马彬,魏振博,徐旭东.圆锥近似Wolter-Ⅰ型X射线望远镜用柱面反射镜面形误差检测方法[J].红外与激光工程.2018
论文知识图
![五棱镜扫描轮廓[25]](http://image.cnki.net/GetImage.ashx?id=1013010190.nh0006&suffix=.jpg)
